西安Cr13不鏽鋼棒的鍛造

西安Cr13型馬氏體不鏽鋼由於具有一定的耐蝕性及耐熱性，應(yīng)用廣泛，如固定盤、滑動盤、閥桿、活塞桿等。這類鋼由於Cr元素含量較高，且過冷奧氏體組織比較穩(wěn)定，熱鍛後空冷就能得到馬氏體組織。由於12Cr13含有一定量的鐵素體，有的文獻(xiàn)上把12Cr13稱作馬氏體-鐵素體雙相鋼。由於30Cr13鋼具有較高的含碳量，而Cr元素含量又較高，S點左移，30Cr13已經(jīng)屬於微過共析鋼，組織中存在過剩的碳化物；由於Cr13型馬氏體不鏽鋼中鉻元素的大量加入，使Fe-Cr-C狀態(tài)圖較Fe-C狀態(tài)圖發(fā)生了較大變化，並使C曲線大大向右推移，臨界冷卻速度大大降低，淬透性明顯提高，開裂的風(fēng)險也明顯提高。

在實際的鍛造生產(chǎn)過程中，往往由於操作人員對這類鋼的特性了解不夠，不遵守工藝規(guī)範(fàn)導(dǎo)致鍛件出現(xiàn)裂紋而報廢。如：曾經(jīng)有一批30Cr13活塞桿鍛件全部報廢，給公司造成了很大的損失，但在實際工作當(dāng)中，卻把裂紋發(fā)生的原因看作是原材料質(zhì)量問題。為此，本文根據(jù)金屬學(xué)原理，對若乾問題進(jìn)行了分析。

西安Cr13不鏽鋼棒原材料

用於鍛造的原材料，來自特鋼鋼廠生產(chǎn)的鋼錠或經(jīng)過快鍛油壓機鍛造的圓棒。由於不鏽鋼的合金元素較多，導(dǎo)熱性不好，冷卻速度較慢，鋼錠在結(jié)晶凝固過程中容易產(chǎn)生較大的初生柱狀晶，偏析比較嚴(yán)重，而且晶界富集雜質(zhì)，在鋼錠進(jìn)行鍛造或軋製時，晶界就成了薄弱環(huán)節(jié)，容易沿晶界開裂；在經(jīng)過快鍛油壓機鍛造或軋製的鋼坯往往會出現(xiàn)許多表麵缺陷，這些表麵缺陷在加熱及鍛造時會繼續(xù)擴展。因此，鋼廠在供應(yīng)坯料時，一般都進(jìn)行車削剝皮，有的則用砂輪修磨。但是鋼廠對表麵缺陷的往往不夠徹底，特彆是用砂輪修磨的表麵，仔細(xì)檢查仍可發(fā)現(xiàn)一些殘留的細(xì)小裂紋。如：2016年元月份，某公司企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)代號為KF436.1-1999、規(guī)格代號為65×1525的30Cr13氧氣壓縮機和氮氣壓縮機用活塞桿，原材料規(guī)格為φ120mm×970mm，材料表麵有明顯砂輪修磨的痕跡，且修磨得不夠徹底，缺陷較深。在鍛造加熱時，缺陷急劇向深處擴展，結(jié)果導(dǎo)致鍛造以後發(fā)生斷裂，因此必須加強材料的入庫檢驗。如果在鍛造過程中發(fā)現(xiàn)有裂紋，應(yīng)將裂紋乾淨(jìng)後再鍛。

西安Cr13不鏽鋼棒加熱與鍛造溫度

由於Cr13型馬氏體不鏽鋼Cr含量較高，使Cr13型馬氏體不鏽鋼在700～800℃以下的導(dǎo)熱係數(shù)大大降低。例如，低碳鋼的導(dǎo)熱係數(shù)在100℃時為0.586J/cm·℃/s，而Cr13型馬氏體不鏽鋼則為0.25～0.29J/cm·℃/s。由於Cr13型馬氏體不鏽鋼這樣低的導(dǎo)熱係數(shù)，加熱時入爐溫度應(yīng)低於400℃並緩慢加熱，以避免由於熱應(yīng)力過大而出現(xiàn)內(nèi)部橫向裂紋，進(jìn)入塑性區(qū)以後可以加快升溫速度。加熱時應(yīng)采用四段或五段加熱規(guī)範(fàn)：**階段隨爐緩慢升溫至800～850℃；**階段在800～850℃時，視直徑大小及裝爐量確定保溫時間，使坯料整個截麵溫度均勻，以減小熱應(yīng)力；第三階段由於高溫時Cr13型馬氏體不鏽鋼的導(dǎo)熱係數(shù)增大，這時可以以較大的速度繼續(xù)升溫至規(guī)定的加熱溫度；第四階段在設(shè)定溫度下保溫一定的時間，使坯料整個截麵溫度均勻。

西安Cr13不鏽鋼棒鋼中由於Cr元素的大量加入，使Fe-Cr平衡圖發(fā)生了很大的變化（圖1），Cr13馬氏體不鏽鋼出現(xiàn)δ鐵素體的溫度區(qū)域大致在1000～1260℃，溫度越高，加熱時間越長，δ鐵素體的量越多。鋼的牌號不同化學(xué)成分不同，形成δ鐵素體的溫度範(fàn)圍也有所不同。由於組織由δ+γ兩相組成，材料的塑性降低，鍛造時增加了開裂的風(fēng)險，因此應(yīng)將12Cr13鋼的鍛造加熱溫度控製在1100～1150℃（有些資料推薦1150～1180℃）。另外，如果加熱溫度過高，不僅是12Cr13，20Cr13也將形成大量的δ鐵素體，因此20Cr13鋼的鍛造加熱溫度應(yīng)不超過1150℃，微過共析成分的30Cr13鋼的鍛造加熱溫度控製在1100℃即可。Cr13型馬氏體不鏽鋼中的δ鐵素體很多時候是由原材料帶來的，原材料在冶煉時由於配料不合理，奧氏體形成元素（如碳元素等）含量偏低，鐵素體形成元素（如鉻元素、鉬元素及釩元素等）含量較高而操作又不規(guī)範(fàn)，造成微區(qū)偏析，即形成鐵素體元素微區(qū)偏聚，從而增加了δ鐵素體含量，因此在原材料采購時有必要控製δ鐵素體的含量，原材料進(jìn)廠時應(yīng)進(jìn)行δ鐵素體含量的檢查。

在實際生產(chǎn)中，即使按上述溫度加熱了，還得注意按規(guī)定的保溫時間加熱坯料。通常工件一次裝爐數(shù)十件，隻有開頭鍛造的幾件保溫時間是符合要求的，待鍛到後麵的工件時，實際保溫時間已經(jīng)大大超過規(guī)定要求了，這樣一來，過長的保溫時間將使坯料嚴(yán)重過熱，δ鐵素體的量增加，因此要根據(jù)爐膛溫度的不均勻性及工作完成情況，從低溫區(qū)轉(zhuǎn)移至高溫區(qū)，以避免坯料在高溫區(qū)加熱時間過長而嚴(yán)重過熱，產(chǎn)生大量的δ鐵素體，工件塑性降低，導(dǎo)致變形困難及熱處理後機械性能下降。

由於Cr13型馬氏體不鏽鋼合金元素含量較高，變形抗力大，鍛造時應(yīng)采取輕-重-輕的鍛造方法，嚴(yán)格控製相對送進(jìn)量，把相對送進(jìn)量控製在（0.5～0.8）倍的鍛件高度，不允許在同一部位連擊；倒棱及滾圓時，要采取輕打的方法，避免重?fù)?、連擊，發(fā)現(xiàn)缺陷後應(yīng)立即，接近終鍛溫度時隻允許小的變形量。另外，每一火次的變形程度都應(yīng)與該火次的鍛造溫度相匹配，以免晶粒粗大。

西安Cr13不鏽鋼棒的終鍛溫度取決於冷卻時的奧氏體轉(zhuǎn)變溫度。在西北工業(yè)大學(xué)張誌文教授主編的《鍛造工藝學(xué)》中明確指出了亞共析鋼的終鍛溫度應(yīng)控製在A3線以上15～50℃；對於12Cr13、20Cr13馬氏體不鏽鋼來說，終鍛溫度不應(yīng)低於900℃；由於30Cr13馬氏體不鏽鋼含有微過共析成分，如果終鍛溫度較高，會在晶界上析出二次碳化物而且呈網(wǎng)狀分布，這樣將會增加後續(xù)熱處理開裂的風(fēng)險，所以30Cr13馬氏體不鏽鋼的終鍛溫度一般控製在850℃。

在生產(chǎn)過程中，如果我們在過低的溫度下鍛造，工件就會增大開裂的風(fēng)險。如帶孔類鍛件衝孔時內(nèi)孔開裂，就是由於在衝孔時衝頭未預(yù)熱或預(yù)熱溫度不足，內(nèi)壁溫度下降，而衝頭周圍的圓環(huán)區(qū)由於脹形坯料直徑增大，圓環(huán)切向產(chǎn)生拉應(yīng)力，繼續(xù)錘擊造成開裂。

西安Cr13不鏽鋼棒鍛件的冷卻

Cr13型馬氏體不鏽鋼的鍛後冷卻是熱加工工藝中十分重要的工序，13%的Cr加入鋼中使C曲線較普通碳鋼大大向右推移，見圖2。

西安12Cr13不鏽鋼的淬透時間為60秒，而40Cr13不鏽鋼的淬透時間就增加到了300秒。直徑100mm的工件在空氣中冷卻就相當(dāng)於直徑8mm的普通碳鋼淬入水中，可使其心部全部淬透，得到馬氏體組織。由連續(xù)冷卻曲線可知，要獲得100%珠光體轉(zhuǎn)變，必須使Cr13型馬氏體不鏽鋼在680℃左右保持非常緩慢的冷卻速度，因此在實際生產(chǎn)過程中，僅僅將鍛好的鍛件放在石灰槽中，待一批鍛件全部鍛完後再在上麵加一個鐵蓋子的做法毫無意義，比較大的鍛件還好，比較小的鍛件冷卻速度仍然較快，達(dá)不到使奧氏體向珠光體轉(zhuǎn)變的目的。如果我們有條件根據(jù)奧氏體等溫轉(zhuǎn)變曲線，將終鍛溫度的鍛件立即置於700℃的等溫加熱爐中，保溫一段時間，可使整個鍛件溫度均勻，從有關(guān)熱處理手冊中，我們知道30Cr13馬氏體不鏽鋼這一轉(zhuǎn)變持續(xù)時間隻需要十幾分鐘就足夠了，20Cr13馬氏體不鏽鋼隻需要二十幾分鐘。

我公司30Cr13活塞桿及20Cr13滑動盤鍛件，*初鍛後就是放在200℃以上的石灰槽中，等於就是在空氣中冷卻，結(jié)果出現(xiàn)冷卻裂紋。隨著溫度的降低，鍛件表麵首先到達(dá)Ms點發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變，而心部溫度仍然較高，仍為奧氏體，由於馬氏體的比容較奧氏體的比容大，即在表麵發(fā)生體積膨脹，此時表麵為壓應(yīng)力、心部則為拉應(yīng)力。隨著溫度的下降，心部發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變，體積膨脹，表麵已經(jīng)是馬氏體，限製了心部的膨脹，從而表麵出現(xiàn)拉應(yīng)力，心部則為壓應(yīng)力；鍛件鍛後出現(xiàn)冷卻裂紋正是由於鍛件表麵出現(xiàn)拉應(yīng)力，且為切向拉應(yīng)力，加上鍛件變形殘餘應(yīng)力，而鍛後一般晶粒較為粗大，斷裂抗力較低，當(dāng)應(yīng)力超過材料的抗拉強度時，鍛件表麵就會出現(xiàn)裂紋，且裂紋延伸方向為*大主應(yīng)力方向。

因此，我們不難理解為什麼鍛件在鍛造時完好，冷卻到室溫後放置一段時間，鍛件會自行開裂，有時甚至能夠聽到開裂的聲音。很多時候，鍛件開裂是在鍛後熱處理之後，甚至是在鋸切或切削加工時發(fā)現(xiàn)的，一些人卻想當(dāng)然地認(rèn)為開裂是鍛後熱處理造成的，甚至要求對此類鋼鍛件進(jìn)行多次的鍛後熱處理。

西安Cr13不鏽鋼棒鍛件的退火處理

儘管將處於終鍛溫度的鍛件立即放入熱石灰中冷卻，可以避免冷卻裂紋的產(chǎn)生，但是對於一些截麵尺寸比較小的鍛件而言冷卻速度仍然很快。由於Cr13型馬氏體不鏽鋼中Cr元素含量較高，C曲線大大右移，臨界冷卻速度大大降低，淬透性大大增大，這時鍛件就會開始淬火，比較小的工件就有可能淬透，這時*大拉應(yīng)力位於工件的表麵，工件表麵開裂的風(fēng)險就大大增加，為此必須儘快對鍛件進(jìn)行完全退火處理，以達(dá)到細(xì)化晶粒、改善組織、消除應(yīng)力及降低硬度的目的。

鍛件的完全退火是將鍛件加熱到840～900℃（常用860℃），保溫一段時間，以極其緩慢的速度隨爐冷卻，爐冷至600℃左右，出爐空冷。完全退火後的金相組織為鐵素體晶粒內(nèi)分布著粒狀碳化物或沿晶界上分布著網(wǎng)狀碳化物顆粒。12Cr13不鏽鋼退火後的硬度可降至200HB以下，20Cr13不鏽鋼退火後硬度可降低至229HB以下，30Cr13不鏽鋼退火後硬度可降低至235HB以下。如果僅僅是為了消除應(yīng)力和降低硬度，可采用高溫回火的方法，也有人稱之為低溫退火，就是把鍛件加熱到680～780℃（通常采用750～780℃），然後出爐空冷，使在空冷過程中生成的馬氏體轉(zhuǎn)變?yōu)榛鼗鹚魇象w，處理後12Cr13不鏽鋼的硬度可降低至190～200HB，20Cr13、30Cr13不鏽鋼的硬度可降低至200～230HB，後者保溫時間應(yīng)長一些。也可以采用前麵所述的等溫退火的方法，將鍛件加熱到奧氏體化溫度，然後在700℃進(jìn)行等溫處理。

西安Cr13不鏽鋼棒鍛造結(jié)論

⑴在鍛造前，可以采用精加工的方法，把原材料的表麵缺陷乾淨(jìng)，如果在鍛造時出現(xiàn)裂紋，立即清理，然後再鍛。

⑵12Cr13、20Cr13不鏽鋼的鍛造加熱溫度以1100～1150℃為宜，過高的加熱溫度會使δ鐵素體增多，塑性下降，增加開裂風(fēng)險，而且對工件的衝擊吸收功非常不利；30Cr13不鏽鋼的鍛造加熱溫度以1100℃為宜。

⑶Cr13馬氏體不鏽鋼合金元素含量較高，塑性差，宜輕打，不宜在同一位置連擊，以防止十字形裂紋或?qū)蔷€裂紋的產(chǎn)生。

⑷12Cr13、20Cr13馬氏體不鏽鋼的終鍛溫度以900℃為宜，30Cr13馬氏體不鏽鋼的終鍛溫度以850℃為宜。

⑸Cr13馬氏體不鏽鋼鍛後冷卻極其重要，應(yīng)在200℃的熱石灰（我們用的是上等金黃色的蛭石粉，使用之前用經(jīng)過加熱的廢工件把其中的水分蒸發(fā)掉）中進(jìn)行，鍛好一件埋一件，儘可能地降低冷卻速度，儘可能保證奧氏體向珠光體組織的轉(zhuǎn)變並及時熱處理。

⑹建議*好采用等溫處理的方法，即將終鍛溫度的鍛件立即置於700℃的等溫?zé)崽幚頎t中進(jìn)行等溫處理。